观察图7可以发现,Path2 分布着压应力与拉应力两种残余应力形式,在0~0.3 mm 的路径范围内,残余应力形式为拉应力,在0.3~4.4 mm 的路径范围内,残余应力形式为压应力,残余压应力占据了更多的路径区间;在距离路径起始点0.22 mm 与0.44 mm 的位置,存在着与路径其他区域相比更大的残余应力突变,这些应力突......
2023-06-23
人们对离心泵叶轮和蜗壳的动静干涉所诱导的压力脉动已有较多的研究[150-154]。由于泵特性与管网特性不匹配,离心泵往往无法在设计工况下运行,而在非设计工况下运行又容易产生空化,由此导致的压力脉动将引起泵的振动和噪声。随着空化模型的不断完善,目前,通过数值模拟手段研究离心泵内部非定常空化特性已成为热点[155-159]。本章基于改进的质量输运空化模型及RNG k-ϵ湍流模型,对不同流量工况下离心泵非定常流动进行数值计算,并对非空化工况、空化工况下离心泵叶轮和蜗壳内不同监测点的压力脉动特性进行分析,为离心泵的稳定运行提供一定的参考。
离心泵非定常流动数值计算中,小流量(0.8Qd)下选取非空化工况、NPSHa=1.05m和NPSHa=0.9m;设计流量(1.0Qd)下选取非空化工况、NPSHa=2.0m和NPSHa=1.8m,非定常计算总时长为10个叶轮周期,叶轮和蜗壳内各监测点压力脉动通过快速傅里叶变换(FFT)取得频域特性。叶片通过频率(Blade Pass Frequency)为fBPF=nZ/60=169.17Hz,叶轮旋转频率(Impeller Frequency)为fi=n/60=24.17Hz。
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2023-06-23
图4.15~图4.17分别列出了非空化工况、NPSHa=2.0m和NPSHa=1.8m的条件下,蜗壳内监测点V1~V13的压力脉动时域及频域图。蜗壳内压力脉动幅值最大处与非空化时一致,仍是蜗舌端部V2点在叶片通过频率fBPF处压力脉动幅值最大。表4.2蜗壳内压力脉动的最大幅值续表离心泵蜗壳内流动状况最复杂的部位是蜗舌附近。......
2023-06-15
图2.14应力-应变曲线和缺陷总体积演化关系图图2.15为构件焊接区域两个孔洞型缺陷比较集中的区域中孔洞型缺陷体积随塑性应变增加的变化曲线和相应的应力-应变曲线,以及对应的加载过程中这两个区域中孔洞型缺陷形貌的演化过程示意图。图2.16的扫描观测结果表明,随着焊接区域塑性变形的增加,焊缝区域不......
2023-08-26
由图4.8可知,NPSHa=1.8m时,时间总长为10个叶轮周期,此时间段内各监测点出现了10次规律的波动,监测点BS5的压力脉动主频为2fi,其他各监测点的压力脉动主频均为叶轮转频fi。与非空化工况相比,NPSHa=2.0m时,叶轮内各监测点压力脉动幅值均增大,最大值在出口处;NPSHa=1.8m时,叶轮内压力脉动最大幅值有增大也有减小,其变化最大的点分别出现在监测点BS4和BS3。......
2023-06-15
图4.2~图4.4分别给出了非空化工况、NPSHa=1.05m和NPSHa=0.9m的条件下,叶片吸力面、流道中间及叶片压力面上5个监测点的压力脉动时域及频域图。此外,空化工况下叶轮内各监测点出现了很多频率低于叶轮转频fi的低频压力脉动成分,并且低频压力脉动幅值随有效空化余量的减小而增大。......
2023-06-15
图4.11~图4.13分别列出了非空化工况、NPSHa=1.05m和NPSHa=0.9m的条件下,蜗壳内监测点V1~V13的压力脉动时域及频域图。蜗壳内压力脉动幅值最大处仍在蜗舌附近扩散管上V1点。图4.14分别列出了监测点V8在非空化工况和NPSHa=1.05m时蜗壳横截面4个不同时刻的流线分布。......
2023-06-15
(一)供浆系统压力脉动对纸页定量的影响为了防止进入流浆箱的浆流带有压力或速度脉动,在高速造纸机的流送系统必须考虑消除浆流中的脉动。浆流脉动对配用开启式或气垫式流浆箱的低速或中速造纸机的工作影响不明显,因流浆箱内浆面上的空气层有抑制脉动的作用。但要完全消除脉动是困难的,为此在流浆箱前还要设置脉动抑制设备,以进一步减少浆流中的脉动。......
2023-06-23
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