表1.1列出了国内外典型的挤压性围岩隧道。由此可见,高地应力软岩地质环境引起的挤压大变形破坏是一种严重的工程地质灾害。目前,对围岩挤压性大变形问题的研究,主要依靠归纳、总结及工程类比等方法,其中的主要问题集中在软岩的定义和分类、大变形的定义、机制和分级等几个方面。何满潮等将围岩大变形的判据分为定性方法和定量方法,并给出了日本学者对日本国内挤压性围岩特点及大变形判别研究方面的统计性结果。......
2023-09-21
(1)总体变形分析
按隧道的初期支护变形分级标准与可接受准则对兰渝线变形达到Ⅰ级的隧道进行分类梳理。共布设测点157处,量测结果表明:达到Ⅰ级可接受的测点45处,比例为28.7%;达到Ⅱ级基本不可接受的测点81处,比例为51.6%;达到Ⅲ级不可接受的测点31处,比例为19.7%。
(2)变形影响因素的分类分析
引起隧道围岩变形的主要因素可概括为地质与地质结构、地应力、岩体力学性质、地下水、时间以及施工等,其中地质与地质结构包括围岩岩性、岩体结构及裂隙分布、特殊地质条件等。对157处的测点进行统计分析,表3.4为各因数对围岩变形的影响程度。
(3)结果分析
根据统计数据分析,各种因素对围岩变形产生的影响如下:
①地应力值、最大水平主应力与隧道轴线的夹角是产生大变形的关键因素。统计分析表明,当最大主应力与隧道轴线呈大夹角时,大变形出现的频率为100%。
②岩层强度是导致高地应力条件下隧道大变形的地质因素。统计分析表明,软岩大变形发生频率为64.3%,软岩夹中硬岩为30.3%,因此岩层强度是产生大变形的主要因素。
③不同岩体结构面发育特征是产生大变形的主要因素,尤其对层状、互层状岩体。兰渝线大变形隧道的统计结果表明,薄层岩体大变形出现频率为82.1%,中厚层为17.9%,厚层及以上一般不会出现大变形。
④比较有无地下水对围岩变形的影响,有水时发生大变形频率为64.3%,无水时为35.7%,可见,地下水对围岩变形的影响不能忽略。
⑤比较岩层产状与隧道轴线的夹角呈大夹角和小夹角两种情况,围岩发生大变形的频率都是50%,因此,结构面稳定性并不是引起大变形的因素。
⑥比较开挖断面有无褶皱两种条件,围岩发生大变形频率分别为60.7%和39.3%,两者相差不大,可见,有无褶皱属于引起大变形的次要因素,可通过缩短钢架支护间距、加强支护强度等措施进行该因素的消除。
表3.4 各因素对围岩变形的影响程度统计分析
续表
有关挤压性围岩隧道变形破坏特性及控制技术的文章
表1.1列出了国内外典型的挤压性围岩隧道。由此可见,高地应力软岩地质环境引起的挤压大变形破坏是一种严重的工程地质灾害。目前,对围岩挤压性大变形问题的研究,主要依靠归纳、总结及工程类比等方法,其中的主要问题集中在软岩的定义和分类、大变形的定义、机制和分级等几个方面。何满潮等将围岩大变形的判据分为定性方法和定量方法,并给出了日本学者对日本国内挤压性围岩特点及大变形判别研究方面的统计性结果。......
2023-09-21
为控制围岩变形,保证支护的稳定,项目研究团队研究提出了适合大跨段的多重锁固支护施工技术。1)技术特点强挤压围岩隧道多重锁固支护施工的技术关键点为:排架式结构技术、压浆剂快速锚固锚索技术、锚索预留低预应力柔性张拉技术、三层支护技术。图6.10大跨多重锁固支护示意图图6.11排架式结构支护示意图具体实施步骤如下:①先进行多台阶分部开挖。......
2023-09-21
水压致裂法地应力测量是利用一对可膨胀的橡胶封隔器,在预定的测试深度内封隔一段钻孔,然后泵入液体对该段钻孔施压,根据压裂过程曲线的压力特征值计算地应力。水压致裂法地应力测量时,破裂缝产生在钻孔岩壁上拉应力最大的部位。综上所述,水压致裂法地应力测量中,可根据试验过程中得到的相关数据来确定钻孔最大、最小水平主应力大小,同时可以根据印模器记录的裂纹破裂方向确定最大水平主应力的方向。......
2023-09-21
参考FLAC3D手册中Burgers蠕变模型阐述,对考虑含水损伤的非线性黏弹塑性蠕变模型进行有限差分形式的转化。由于本模型可能产生塑性应变,因此Kelvin体球应变张量增量可用如下公式计算:综上,本蠕变模型的应力-应变关系可用式和式进行表征,以上差分形式可以和FLAC3D软件的指针相对应。通过相应指针读取应力张量的各个分量,根据公式—式则可求出应力强度q。......
2023-09-21
兰渝线围岩软弱破碎,自稳能力差,遇水易软化,受地应力和地质构造等影响,在传统锚喷复合式衬砌结构即单层支护单层衬砌施工时,往往会出现支护变形过大的现象,此时如过早施作二次衬砌则会使二次衬砌受力过大而出现开裂破损,如过晚施作二次衬砌则出现初期支护变形过大而无法保证隧道的结构稳定性。但对挤压性围岩隧道而言,隧道围岩级别越低,其选择的支护参数越高,有时需要几种支护措施联合使用。......
2023-09-21
由图可知,隧道开挖后5 d,围岩变形为27.07 cm;开挖后10 d围岩变形为40.78 cm;开挖后20 d,地应力释放基本完成,但围岩变形仍然以恒定速率持续发展。开挖后10 d施作二次支护,5 d后围岩与支护结构开始发生相互作用,在支护约束作用下围岩变形不再发展,为一水平直线。自然状态隧道开挖后5 d、10 d、15 d围岩变形分别为2.4 cm、3.8 cm、4.7 cm;饱和状态隧道开挖后5 d、10 d、15 d围岩变形分别为3.2 cm、4.96 cm、6.14 cm。......
2023-09-21
计算模型在隧道围岩黏弹性分析时,为了简化运算,假设洞室截面为圆形,对于矩形或直墙拱顶的洞室采用相似变换将隧道形状作等代处理,等代圆的当量半径可按下式计算:式中:B——隧道断面最大宽度;H——隧道最大高度。取静水压力状态,洞室压力为p0,开挖半径为a,支护结构半径为b,计算模型如图5.1所示。从式(5.5)可以看出,开挖面掘进速度v越快,则p越大,释放掉的应力越小。......
2023-09-21
其微分型本构方程为:图4.9非线性蠕变模型一维蠕变方程当σ≤σ∞时,模型退化为Burgers模型,当σ>σ∞时,为六元件非线性黏弹塑性模型,其一维蠕变方程为:三维蠕变方程三维应力状态下,岩石内部的应力张量可分解为球应力张量σm与偏应力张量Sij,其表达式分别如下所示:可得:σij为Kronecker函数,球应力张量σm只改变其体积,而不改变其形状;偏应力张量Sij只产生形状变化而不产生体积变化。......
2023-09-21
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