根据H断面尺寸调整H胎模,使其纵向腹板定位于工字钢水平高差,并符合施工图尺寸要求。箱体结构整体组装是在H型结构全部完工后进行的。先将H型结构腹板边缘矫正好,使其不平度小于1/1000,然后在下盖板上放上与腹板装配线定位线,翻过面与H型结构组装,组装方法通常采用一个方向装配,定位点焊采用对称方法,这样可以减少装配应力,防止结构变形。......
2023-08-22
1.常幅疲劳计算
常幅疲劳应按下式进行计算:
Δσ≤[Δσ] (3.6-1)
式中 Δσ——计算部位的应力幅。对焊接部位Δσ=σmax-σmin;对非焊接部位Δσ=σmax-0.7σmin;
σmax——计算部位每次应力循环中的最大拉应力(取正值);
σmin——计算部位每次应力循环中的最小拉应力或压应力(拉应力取正值,压应力取负值);
[Δσ]——常幅疲劳的容许应力幅(N/mm2),按下式计算:
n——应力循环次数;
C、β——参数,根据表3.6-1中构件和连接类别查表3.6-2确定。
式(3.6-1)也适用于剪应力情况。
2.变幅疲劳计算
对变幅疲劳,若能预测结构在使用寿命期间各种荷载的频率分布、应力幅水平以及频次分布总和所构成的设计应力谱,则可将其折算为等效常幅疲劳,按下式进行计算:
Δσe≤[Δσ] (3.6-3)
式中 Δσe——变幅疲劳的等效应力幅,按下式确定:
∑ni——以应力循环次数表示的结构预期使用寿命;
ni——预期寿命内应力幅水平达到Δσi的应力循环次数。
3.重级工作制吊车梁和重级、中级工作制吊车桁架
重级工作制吊车梁和重级、中级工作制吊车桁架的疲劳可作为常幅疲劳,按下式计算:
式中 αf——欠载效应的等效系数,按表3.6-3采用;
——循环次数n为2×106次的容许应力幅,按表3.6-4采用。
表3.6-1 构件和连接分类
(续)
(续)
注:1.所有对接焊缝及T形对接和角接组合焊缝均需焊透。所有焊缝的外形尺寸均应符合现行标准《钢结构焊缝外形尺寸》JB7949的规定。
2.角焊缝应符合《钢结构设计规范》(GB 50017)第8.2.7条和第8.2.8条的要求。
3.项次16中的剪应力幅Δτ=τmax-τmin,其中τmin的正负值为:与τmax同方向时,取正值;与τmax反方向时,取负值。
4.第17、18项中的应力应以净截面面积计算,第19项应以毛截面面积计算。
表3.6-2 参数C,β
表3.6-3 吊车梁和吊车桁架欠载效应的等效系数αf
表3.6-4 循环次数n为2×106次的容许应力幅 (N/mm2)
注:表中的容许应力幅是按式(3.6-2)计算的。
【例3.6-1】 某吊车梁跨度12m,吊车梁截面如图3.6-1所示,吊车梁上有两台完全相同的吊车同时运行,吊车类型:75/20t315,重级软钩吊车。跨中最大竖向弯矩标准值Mvp=2751.9kN·m,支座最大竖向剪力标准值Vp=1112kN,吊车梁自重、吊车轨道自重等产生的跨中最大弯矩Mg=132.6kN·m。吊车梁材料为Q235。吊车梁腹板与上翼缘采用焊透的T形组合焊缝,吊车梁腹板与下翼缘采用双面角焊缝,下翼缘焊脚尺寸hf=8mm,吊车梁腹板与翼缘焊缝采用自动焊,加劲肋与腹板连接焊缝焊脚尺寸为6mm,肋端不断弧。吊车梁截面参数:Ix=3630926.4×104mm4,形心距下翼缘外缘1037mm,距上翼缘外缘863mm。不考虑截面削弱,验算受拉翼缘与腹板连接处金属疲劳强度是否满足要求。
解答:重级工作制软钩吊车,取欠载效应的等效系数:αf=0.8(表3.6-3)
下翼缘与腹板采用自动焊角焊缝,为3类连接,取容许应力幅(表3.6-4)
疲劳验算弯矩差ΔM=Mvp-Mg=(2751.9-132.6)kN·m=2619.3kN·m
图3.6-1 吊车梁截面
受拉翼缘与腹板连接处截面抵抗矩:
满足
【例3.6-2】 已知条件同【例3.6-1】。不考虑截面削弱,验算下翼缘与腹板连接角焊缝疲劳强度是否满足要求。
解答:
下翼缘与腹板角焊缝为8类连接(表3.6-1),取容许剪应力幅
下翼缘板对中和轴面积矩:S=22×600×(1037-11)mm3=1.354×107mm3
连接角焊缝处疲劳剪应力幅:
【例3.6-3】 已知条件同【例3.6-1】。不考虑截面削弱,验算横向加劲肋下端点附近主体金属疲劳强度是否满足要求。
解答:
肋端不断弧,为4类连接,取容许应力幅
横向加劲肋下端点附近主体金属疲劳应力幅:
【例3.6-4】 吊连梁下翼缘与腹板连接角焊缝处剪应力幅值为40N/mm2,若不计欠载效应的等效系数,则角焊缝处出现疲劳破坏的应力循环次数n与下列哪项数值最接近?
(A)3.5×106 (B)5.2×106 (C)6.5×106 (D)7.1×106
答案:(C)
解答:连接类别为8类,当表3.6-2得到参数c=0.41×1012,β=3由式(3.6-2)可知:,选(C)。
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