因此，B3区目前稳定性差，存在从后缘1470m整体下滑的可能性。......
2023-08-20
西部水电工程滑坡灾变与控制技术
【摘要】：考虑雅砻江江水流速的影响，传播浪浪高计算中进行一定的修正。根据刚体极限平衡分析，2号次级滑体在天然工况下处于极限状态，在外界因素的影响下存在失稳滑动的可能。堵江形成的堰塞回水在上游林达下坝址处的高度为8.84m，对林达下坝址厂房影响不大。此外，如果其形成的堵江坝体溃决，将在下坝址处产生12.55m高的洪峰。但1号次级滑体一旦失稳，其危害较大，应在工程治理时予以重视。
根据林达滑坡Ⅰ—Ⅰ＇剖面上1号次级滑体刚体极限平衡分析，判断其在不利工况下发生失稳的可能性较大，滑体局部失稳及整体失稳后分别会产生约75万m3和284.4万m3滑体，该方量滑体远远超过雅砻江最小堵江方量，一旦失稳均会形成堵江。当最危险滑面以上次级滑体入江后，失稳滑体滑动时平均速度为21.6m/s，滑动产生的初始涌浪高度为15.3m。考虑雅砻江江水流速的影响，传播浪浪高计算中进行一定的修正。建议上游采用0.7，下游采用1.2的修正系数，则涌浪传递至上游林达电站坝址区1.7km时预测浪高为6.28m，传递至下游乐安电站坝址区时预测浪高为0.37m。其堵江坝体产生的堰塞回水，在上游林达下坝址处的水位高度为20.05m，将对林达下坝址厂房产生淹没。此外，如果其形成的堵江坝体产生溃决，将在下游拟建坝址处产生13.25m高的洪峰；当1号次级滑体整体入江后，失稳滑体滑动时平均速度为28.8m/s，滑动产生的初始涌浪高度为19.1m，涌浪传递至上游林达电站坝址区1.7km时预测浪高为8.24m，传递至下游乐安电站坝址区时预测浪高为0.58m。堵江形成的堰塞回水在上游林达下坝址处的高度为37.48m，将对林达下坝址厂房产生淹没。此外，如果堵江坝体产生溃决，将在下游拟建坝址处产生23.54m高的洪峰。
根据刚体极限平衡分析，2号次级滑体在天然工况下处于极限状态，在外界因素的影响下存在失稳滑动的可能。滑体局部和整体失稳分别产生40万m3、103.8万m3滑体，一旦失稳均会形成堵江。当滑体局部失稳后，失稳滑体滑动的速度为22.0m/s，滑动产生的初始涌浪高度为15.5m，涌浪传递至上游林达电站坝址区1.7km时预测浪高为6.29m，传递至下游乐安电站坝址区时预测浪高为0.38m。堵江形成的堰塞回水在上游林达下坝址处的高度为8.84m，对林达下坝址厂房影响不大。此外，如果堵江坝体整体溃决，将在下坝址处产生6.23m高的洪峰；当2号次级滑体整体失稳入江后，失稳滑体滑动地平均速度为29.2m/s，滑动产生的初始涌浪高度为19.9m，涌浪传递至上游林达电站坝址区1.7km时预测浪高为8.41m，传递至下游乐安电站坝址区时预测浪高为0.47m。堵江形成的堰塞回水在上游林达下坝址处的高度为18.19m，将对淹没下坝址厂房。此外，如果其形成的堵江坝体溃决，将在下坝址处产生12.55m高的洪峰。
当前缘1号次级滑体整体失稳后，后部主滑体内部1号和2号潜在滑体稳定性较差，且内部1号潜在滑体在暴雨工况下变形较大，存在失稳滑动的可能；当2号次级滑体整体失稳后，后部主滑动体稳定性较好，整体变形量较小，且主要集中在内部1号和2号潜在滑体，仅在暴雨叠加地震极端工况下，主滑动体内部潜在滑体存在失稳滑动的可能。林达滑坡整体将呈现出渐进式塌落后退的牵引式破坏模式，1号、2号次级滑坡一次性整体失稳的概率较小。但1号次级滑体一旦失稳，其危害较大，应在工程治理时予以重视。
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2023-08-20
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通常情况下，覆盖层滑坡按滑坡运动形式可分为：牵引式滑坡和推移式滑坡。最终，形成受前缘渐变式牵引变形控制——中后部逐步变形失稳的变形破坏模式，即牵引式滑坡变形破坏模式。图3.2-1牵引式滑坡变形破坏模式图3.2-2推移式滑坡破坏模式4.冰水堆积物青藏高原东南缘滇西北、川西地处我国第一个地形梯带。......
2023-08-20
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2023-08-20
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