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多飞行器编队性能指标函数

【摘要】:为保证编队尽快形成,同时避免控制量过大,设计性能指标函数为式中,Q——控制加权矩阵,Q∈R3×3;R——终端加权系数。例4-1本实例中,首先给出复合编队策略时的结果,再对单独的动态面编队控制器和复合编队策略控制两种情况进行对比。两枚从弹的相关参数见表4-1,表中的初始相对位置和期望编队位置都是在领弹弹道坐标系中的位置,下标“0”表示初始时刻。导弹采用复合编队策略时的仿真结果如图4-2~图4-10所示。

为保证编队尽快形成,同时避免控制量过大,设计性能指标函数为

式中,Q——控制加权矩阵,Q∈R3×3

   R——终端加权系数。

综合式(4-31)、式(4-43)~式(4-59),可得到编队形成段理想轨迹生成的最优控制问题。可采用GPOPS工具生成基于高斯伪谱法的理想轨迹。将此理想轨迹作为动态面控制器的待跟踪量(即利用动态面控制器实现对队形形成理想轨迹的跟踪),然后进行队形保持,形成一种复合的编队策略,使得多飞行器能够以尽量短的时间、较少的控制能量形成编队并保持队形飞行,而且能避免队形形成过程中弹间的碰撞。

例4-1 本实例中,首先给出复合编队策略时的结果,再对单独的动态面编队控制器和复合编队策略控制两种情况进行对比。导弹采用单独的动态面控制器时,令理想轨迹X*在整个编队过程中始终保持为从弹的期望编队位置(x*,y*,z*),然后采用DSC控制器对X*进行跟踪,实现编队的形成与保持;当采用复合编队策略时,将基于高斯伪谱法生成的编队形成轨迹作为理想轨迹,利用动态面控制器对此理想轨迹进行跟踪,随后进行编队保持。

假设两枚从弹跟随一枚领弹编队飞行。领弹在惯性坐标系下的初始位置为(0,1 000 m,0),速度、弹道倾角和弹道偏角分别为Vl=200 m/s,θl=0°和ψVl=15°。两枚从弹的相关参数见表4-1,表中的初始相对位置和期望编队位置都是在领弹弹道坐标系中的位置,下标“0”表示初始时刻。

表4-1 两枚从弹的相关参数

从弹的状态变量控制变量约束见表4-2。

表4-2 从弹的状态变量与控制变量约束

动态面参数k1=k2=5,辅助系统参数h1=h2=2,滤波器时间常数τ=0.1 s。在高斯伪谱法中,性能指标权重Q=diag(1,1,1),R=100,两枚从弹之间的最小允许距离ra=100 m。

导弹采用复合编队策略时的仿真结果如图4-2~图4-10所示。

图4-2 导弹三维弹道图

图4-3 从弹A的相对位置变化曲线

图4-4 从弹B的相对位置变化曲线

图4-5 从弹的速度变化曲线

图4-6 从弹的弹道倾角变化曲线

图4-7 从弹的弹道偏角变化曲线

图4-8 从弹的切向加速度ax变化曲线

图4-9 从弹的法向加速度ay变化曲线

图4-10 从弹的法向加速度az变化曲线

复合编队策略下的编队轨迹如图4-2所示,由图4-3、图4-4可见,在DSC控制器的作用下,两枚从弹的实际运动轨迹实现了对GPM理想轨迹的准确跟踪,而后很好地保持了编队队形,证明了DSC控制器良好的控制精度。编队形成段末端对从弹运动状态的约束,使得在编队形成段与编队保持段衔接处,从弹的运动状态实现光滑过渡,如图4-5~图4-7所示。由于编队形成段从弹实际轨迹可对理想轨迹进行精确跟踪,因此编队形成过程中所需的控制量较小,且从弹运动状态的光滑过渡使得编队形成段向编队保持段过渡过程中所需的控制量较小,随后编队保持过程中的控制量基本为零,如图4-8~图4-10所示。

以从弹A为例,复合编队策略与单独DSC编队策略的仿真结果对比如图4-11~图4-14所示。

图4-11 两种编队策略时从弹A的相对位置变化曲线

图4-12 两种编队策略时从弹A的切向加速度ax变化曲线

图4-13 两种编队策略时从弹A的法向加速度ay变化曲线

图4-14 两种编队策略时从弹A的法向加速度az变化曲线

由仿真数据可知,复合编队策略下由开始编队到编队队形良好保持共耗时20.4 s,而单独DSC编队策略则需耗时31.2 s,复合编队策略节省了1/3的编队时间,图4-11很好地体现了这一点,这也证明了本章提出的复合编队策略快速形成编队的优点,而节省的编队时间将有利于提高多导弹的协同搜索、协同突防等能力。对于单独DSC编队策略,因从弹的初始相对位置与期望编队位置间存在较大差值,故编队过程需要较大的控制量来实现从弹实际轨迹对理想轨迹的跟踪,如图4-12~图4-14所示;相比之下,复合控制策略所需的控制量则小得多,这将很大程度减少能量的消耗。此外,由于初始编队阶段较大的位置误差及较大的控制量作用,因此在单独DSC编队策略下,从弹的实际相对位置会发生大范围波动(图4-11),这将有可能引起从弹之间发生碰撞;而在复合编队策略下,从弹实际轨迹在精确跟踪理想轨迹后,可有效避免碰撞问题。