1.亚音速尾管的影响
假定燃气为理想气体且无散热损失，则在摩擦绝热直管中，尾管进口（1—1）截面和出口
（2—2）截面的滞止压强比为：
将式（4-42）右端分子、分母皆乘以，则
式中 q（λ1），q（λ2）——尾管进口（1—1）截面和出口（2—2）截面处的气动函数q（λ）值。气动函数q（λ）与速度系数λ的关系如下：
对亚音速尾管，速度系数λ1和λ2均小于1，且λ2又总大于λ1，故q（λ1）≤q（λ2）。由式（4-43）可知，p02＜p01。亦即由于摩擦效应，燃气滞止压强降低。通常，p01是很接近燃烧室压强pc的，由于喷管进口处的压强p02比燃烧室压强pc要低，必然引起流量相应下降。这样，就会导致燃烧室压强的升高。
已知不带尾管的发动机，燃烧室平衡压强pc的表达式为
设带亚音速尾管且喷喉面积不变时，燃烧室压强为
。由连续方程得知
将式（4-43）代入上式，并认为
=p01，则得具有亚音速长尾喷管时，燃烧室压强
若假设C≈C′，最后得
由上式分析可见，喷管面积At不变时，
＞pc。亦即，具有亚音速尾管时燃烧室压强增大。
已知，具有普通尾管时，发动机的推力为
具有亚音速长尾管时，发动机的推力则为
式中
若喷管膨胀比亦不变，可以近似地认为
=CF，则
由式（4-48）和式（4-54）可知，由于(https://www.chuimin.cn)
所以，对于带有亚音速尾管的发动机，当其喷管面积和膨胀比与无尾管发动机相同时，则发动机的压强增大，推力也稍有增大，工作时间减小。其影响程度与尾管的内径、长度、尾管表面状况以及压强指数n有关。以后将证明，当保持燃烧室压强与无尾管发动机相同时，则其推力减小。
上述分析中，假设尾管内的流动过程为有摩擦的绝热管流，摩擦功全部转化为热能又反馈到气流中。此假设在采用绝热性能好的消融材料作导管内衬时与真实情况接近，但是实际上总有部分热量散出，故有尾管时的推力系数
＜CF，比冲是有损失的。
例4.2（有无尾管的对比） 已知某发动机，采用两端包覆的管形药柱，D/d-L=90/45-38，推进剂为双铅-2。喷管直径dt=7 mm。用普通喷管时，燃烧室压强pc=8.7 MPa。在燃烧室与喷管之间加一段碳纤维为内衬的尾管，尾管长L=423 mm，尾管内径D=10.5 mm。试计算燃烧室的压强
。
解
因q（λ1）=
，计算得：
已知尾管内衬为碳纤维管，设它为粗糙管，其摩擦系数ξ按下面经验公式计算：
式中 ε——管壁相对粗糙度，
。其中H为管壁不平高度平均值。
假设尾管内壁粗糙度为50，取H=0.1，则
设绝热指数k=1.25，则尾管的折算长度为
已知a（λ2）=7.91，得q（λ2）=0.479。从而得出
由上式计算结果可知，当有一段亚音速尾管时，其燃烧室压强约提高11%。
2.超音速尾管的影响
超音速尾管处在喷管临界截面的下游，尾管内气流参数的变化不可能超过临界截面而影响到燃烧室。因此，燃烧室内的压强不受尾管的影响。
前已讲过，超音速气流在尾管内流动时，摩擦效应使气流速度逐渐减小，速度损失有时高达20%。由于速度损失大，所以发动机推力、比冲损失也较大。为了克服速度损失，超音速尾管应该是光滑的，并在超音速尾管末端增加一扩张锥。
超音速尾管内气流压强低、温度低，所以尾管壁薄为其优点，而亚音速尾管则相反，管壁厚且要有良好的耐热材料。然而，由于亚音速尾管具有比冲损失小、内衬不需要光滑等优点，多被采用。
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