侵彻过程中，弹体材料直接影响内部装药的受力和损伤断裂情况。钨合金是钻地弹弹体的常用材料，其密度约为钢密度的2.5 倍。采用与5.2 节相同的模型，侵彻速度为600 m／s，其他初始条件不变，将弹体换成钨合金，弹体的材料参数如表5－10 所示。由图可以看出，采用钨合金作为弹体材料时，装药的含裂纹损伤区域远小于钢弹，主要分布在头部和靠近尾部区域，呈带状分布。说明更换弹体材料对于控制装药的断裂破坏是有效的。......
2023-06-27
弹体与装药截面变化对PBX装药损伤断裂的影响分析
【摘要】：图5－48弹体和装药的过载情况及装药头部轴向应力变化图5－49 所示为侵彻结束后装药的损伤情况，损伤严重的部位集中在头部和底部，这是装药碰撞压缩过程中产生的损伤。根据统计，单元最大裂纹宽度为0.71 mm，最大裂纹单元出现在装药头部，最终装药损伤度为0.67%。说明增大弹体和装药的尾部横截面积，能够降低装药靠近尾部区域受拉伸波作用产生的损伤，但是不能保护装药头部和底部的安定性。
改变弹体和装药的截面形状，可以改变内部装药的受力情况。根据应力波相关知识，当应力波从小截面传入大截面时，透射扰动小于入射扰动。增大装药尾部的横截面积，可以对应力波起到“减弱缩小” 的作用。考虑到弹体后端壳体厚度减薄，可能不利于弹体在侵彻过程中保持完整。根据已有的分析，装药弹体最安全的厚度设计应该是越往弹体尾部，弹壳越厚。将装药头部半径缩小为14.1 mm，圆弧过渡结束位置半径为23.0 mm，末端半径增大为27.5 mm，弹头形状不变，尾部直径变为原模型的1.2 倍。变截面缩比弹模型如图5－47 所示。
图5－47 变截面缩比弹模型
图5－48 所示为弹体和装药的过载情况及装药头部轴向应力变化。由图可以看出，弹体截面变化后，弹体的过载明显降低，峰值为3.92 ×104g，装药的过载峰值为5.17 ×104g，比5.2 节内部装药的过载峰值降低幅度超过12 000g。但是，装药头部的最大轴向应力只减小了22 MPa，说明增大装药尾部横截面积对装药头部的保护作用并不明显。
图5－48 弹体和装药的过载情况及装药头部轴向应力变化
图5－49 所示为侵彻结束后装药的损伤情况，损伤严重的部位集中在头部和底部，这是装药碰撞压缩过程中产生的损伤。在靠近尾部的区域有拉伸作用产生的横向裂纹，裂纹区域的裂纹宽度（图5－50）远小于图5－14 中装药受拉伸损伤区域的裂纹宽度。根据统计，单元最大裂纹宽度为0.71 mm，最大裂纹单元出现在装药头部，最终装药损伤度为0.67%。说明增大弹体和装药的尾部横截面积，能够降低装药靠近尾部区域受拉伸波作用产生的损伤，但是不能保护装药头部和底部的安定性。
图5－49 装药最终裂纹分布（见彩插）
图5－50 单元裂纹宽度随时间的变化
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弹体头部形状变化对装药损伤断裂的影响详细阅读
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2023-06-27
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2023-06-27
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2023-06-27
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考察分段装药形式对PBX 装药动态损伤的影响。根据图5－44～图5－46，分析前、后两段装药的平均过载、轴向应力和装药损伤度。隔舱厚度小容易使隔舱在侵彻过程中受强过载发生变形损坏，而厚度过大的隔舱对装药的保护作用减弱，同时也会降低装药填装比。根据隔舱厚度对装药的轴向应力，平均过载和装药损伤度的影响可知，隔舱厚度取4～5 mm 最佳。......
2023-06-27
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2023-06-27
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2023-06-27
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2023-08-26
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