切削液应根据工件材料、刀具材料和加工方法、加工需求等具体情况合理选用。若用硬质合金刀具进行粗加工，有必要使用时必须保证切削液连续、充分和稳定应用。精加工时，选用切削液的主要目的是改善工件表面加工质量和提高刀具使用寿命，一般选用乳化液情况较多。高温合金、高强度钢等难加工材料进行切削时，应使切削加工均处于极压润滑状态，宜选用极压切削油或极压乳化液。表2-4～表2-12给出切削液有关数据供选用时参考。......
2023-06-25
水蒸气冷却技术在切削中的应用
【摘要】：图6-47给出了当ap＝1mm，f＝0.2mm/r时切削TC4的主切削力Fc。综合在不同切削参数和润滑条件下进行了硬质合金刀具YG15车削GH4169、TC4及Cr12的切削试验研究结果表明，水蒸气作冷却润滑剂时，主切削力Fc可比干切、蒸馏水及乳化液时分别减小约30％、26％及22％；切削温度T比干切、蒸馏水及乳化液分别减少约12％、6％、3％。说明水蒸气作冷却润滑剂切削GH4169、TC4和Cr12时，具有较好的冷却润滑作用。
水蒸气具有无污染、无危害、易回收及廉价等优点，是一种新型绿色切削润滑剂，为绿色切削技术提供了新的方法和途径。用压缩空气、水、乳化液、水蒸气作冷却润滑剂及干切条件下进行切削试验，图6-41是水蒸气发生器及供气系统原理图，压力在0.1～0.5MPa之间调节，试验用CA6140普通车床，YT15可转位车刀，试验材料为高温合金GH4169、钛合金TC4、不锈钢Cr12，试件均为棒材，v＝30～70m/min，f＝0.1～0.3mm/r，ap＝0.5～2.5mm。
图6-41 水蒸气发生器及供气系统原理图
1.切削力试验
（1）切削GH4169时的切削力试验结果 图6-42给出了当f＝0.2mm/r，v＝50m/min时切削GH4169的主切削力Fc。
图6-43给出了当ap＝1mm，v＝50m/min时切削GH4169的主切削力Fc。
图6-44给出了当ap＝1mm，f＝0.2mm/r时切削GH4169的主切削力Fc。
（2）切削TC4时的切削力试验结果 图6-45给出了当f＝0.2mm/r，v＝60m/min时切削TC4的主切削力Fc。
图6-42 改变背吃刀量时切削GH4169的主切削力Fc
图6-43 改变进给量时切削GH4169的主切削力Fc
图6-44 改变切削速度时切削GH4169的主切削力Fc
图6-46给出了当ap＝1mm，v＝60m/min时切削TC4的主切削力Fc。
图6-47给出了当ap＝1mm，f＝0.2mm/r时切削TC4的主切削力Fc。
图6-45 改变背吃刀量时切削TC4的主切削力Fc
图6-46 改变进给量时切削TC4的主切削力Fc
图6-47 改变切削速度时切削TC4的主切削力Fc
（3）切削Cr12时的切削力试验结果 图6-48给出了当f＝0.2mm/r，v＝70m/min时切削Cr12的主切削力Fc。
图6-48 改变背吃刀量时切削Cr12的主切削力Fc
图6-49 给出了当ap＝1mm，v＝70m/min时切削Cr12的主切削力Fc。
图6-49 改变进给量时切削Cr12的主切削力Fc
图6-50 给出了当ap＝1mm，f＝0.2mm/r时切削Cr12的主切削力Fc。
图6-50 改变切削速度时切削Cr12的主切削力Fc
2.切削温度试验
（1）切削GH4169时的切削温度试验结果 图6-51给出了当f＝0.2mm/r，v＝50m/min；切削GH4169的切削温度T。
图6-51 切削GH4169时的切削温度
（2）切削TC4时的切削温度试验结果 图6-52给出了当f＝0.2mm/r，v＝60m/min时，切削TC4的切削温度T。
图6-52 切削TC4时的切削温度
（3）切削Cr12时的切削温度试验结果 图6-53给出了当f＝0.2mm/r，v＝70m/min；ap＝1mm时，切削Cr12的切削温度T。
3.切削力试验结果分析和讨论
（1）切削GH4169图6-42～图6-44表明，用水蒸气作冷却润滑剂切削GH4169时，改变背吃刀量时主切削力Fc比干切、蒸馏水及乳化液分别减少约27％、26％、20％。改变进给量时主切削力Fc比干切、蒸馏水及乳化液分别减少约27％、26％、25％；改变切削速度时主切削力Fc比干切、蒸馏水及乳化液分别减少约34％、29％、26％。
图6-53 切削Cr12时的切削温度
（2）切削TC4图6-45～图6-47表明，用水蒸气作冷却润滑剂切削TC4时，改变背吃刀量时主切削力Fc比干切、蒸馏水及乳化液分别减少约28％、27％、26％；改变进给量时主切削力Fc比干切、蒸馏水及乳化液分别减少约29％、24％、15％；改变切削速度时主切削力Fc比干切、蒸馏水及乳化液分别减少约33％、27％、26％。
（3）切削Cr12图6-48～图6-50表明，用水蒸气作冷却润滑剂切削Cr12时，改变背吃刀量时主切削力Fc比干切、蒸馏水及乳化液分别减少约28％、26％、18％；改变进给量时主切削力Fc比干切、蒸馏水及乳化液分别减少约30％、19％、14％；改变切削速度时主切削力Fc比干切、蒸馏水及乳化液分别减少约34％、26％、14％。
4.切削温度试验结果分析和讨论
（1）切削GH4169图6-51表明，用水蒸气作冷却润滑剂切削GH4169时，改变背吃刀量时切削温度T比干切、蒸馏水及乳化液分别减少约16％、10％、7％。
（2）切削TC4图6-52表明，用水蒸气作冷却润滑剂切削TC4时，改变背吃刀量时切削温度T比干切、蒸馏水及乳化液分别减少约12％、8％、4％。
（3）切削Cr12图6-53表明，用水蒸气作冷却润滑剂切削Cr12时，改变背吃刀量时切削温度T比干切、蒸馏水及乳化液分别减少约14％、5％、2％。
综合在不同切削参数和润滑条件下进行了硬质合金刀具YG15车削GH4169、TC4及Cr12的切削试验研究结果表明，水蒸气作冷却润滑剂时，主切削力Fc可比干切、蒸馏水及乳化液时分别减小约30％、26％及22％；切削温度T比干切、蒸馏水及乳化液分别减少约12％、6％、3％。说明水蒸气作冷却润滑剂切削GH4169、TC4和Cr12时，具有较好的冷却润滑作用。
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2023-06-25
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2023-06-25
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2023-06-20
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