DOPO阻燃涤纶的T5%和Tmax比未处理涤纶织物略低，可能主要由阻燃剂的这两个温度低引起，且高于DFR整理品的对应温度。阻燃涤纶最大失重速率比未处理涤纶低，DFR整理品的失重速率又低于DOPO整理品。从600℃的残留物含量来看，DOPO阻燃整理未增加整理品残留物含量，而DFR对涤纶成炭略有促进作用。DOPO阻燃涤纶第二阶段的Tmax比未处理涤纶的高25℃。......
2023-06-26
热回流的理论分析及优化方案
【摘要】：对测量反馈输入与PID输出变化率监控，输出相应报警。图2.4带挡风墙的空冷换热器的流动示意图式中vj——蒸汽分配管出口平均速度，方向沿竖直向上，并且假设速度大小在离开挡风墙前后保持不变。下式给出有风条件下与无风条件下热回流的关系，即①PID输出变化率监控与PID输出限制值设定参数相同，2种功能不能同时选择。式从理论上很难分析热回流的大小，只能通过模型试验、数值模拟和现场测试的方法来得到。
由于直接空冷系统在设计条件下的安全运行环境风速小于3m/s，因此空冷塔各参数的设计近似在无风条件下进行的；有风条件下各参数设计在无风条件下的基础上加以修正。文献[52]～[54]将机械通风塔进行简化，对机械通风塔的热回流进行了理论分析，建立了机械通风塔下热回流与各参数之间的关系，因此可以按照相同的思路，建立起直接空冷系统塔下热回流与各参数的关系。
空冷平台一般是对称的，如果把垂直于纸面方向视为无限长，考虑二维的空冷平台在回流产生时的情况，如图2.2所示。在无风的条件下，冷空气由风机鼓入，与翅片管束进行强迫对流换热，形成热空气或称热羽流（因热气流在热浮力作用下竖直上升，其外型呈现羽流状态）；在空冷平台边缘风机的抽吸作用下，平台底部形成低压区，周围的空气会向低压区运动，部分上升的热气流从平台顶部被卷吸到塔底，从而形成热回流。
图2.3给出二维换热器的流动示意图，假定沿着水平方向空气均匀进入空冷塔的速度为vi，散热器翅片管束的出口速度为vo。
在无风的条件下，从换热器出来的热空气如图2.3所示。假设从换热器边缘出来的流线收敛于羽流，形成回流出口“边界”流线。流线离开散热器的高程为H+Hr2，速度vo；流线进入空冷塔的高程为H-Hr1，速度为vi。如果忽略热羽流与周围空气换热，对①、②点应用能量方程，可得到以下稳定条件
式中 ρo——换热器出口热空气密度；
Wt——风机做功；
∑F——空气流经空冷凝汽器各部件总的流动损失。
图2.3 空冷换热器的流动示意图
假设密度随着高程变化不大，则式（2.10）可以写成
D G Kroger[72]通过理论分析和试验验证得出风机做的总功近似等于气流流经散热器各部件总的流动损失。同时，D G Kroger、C G Du Toil研究表明换热器在出口高程H+Hr2上总压是常数，且等于周围空气的静压[45，54，89]，即
同样，在高程H-Hr1上则有
把式（2.12）、式（2.13）代入式（2.11）可得
式中 ρa——环境空气密度。
对于远离空冷塔的静止环境空气，有
把式（2.15）代入式（2.14），可以发现回流高度为
根据质量守恒定律，有
将式（2.17）带入式（2.16），则有
根据质量守恒方程，可得
当回流很少时，回流高度Hr=0，设无风条件下塔下热回流为R′，那么根据Litchtenstein[88]对热回流的定义，有
式中 mr——进入塔下热空气的质量流率；
ma——进入塔下环境空气的质量流率；
m——塔下总的质量流率。
把式（2.18）、式（2.19）代入式（2.20）可得
其中 
式中 Fr——基于空冷塔高度的弗劳德数。
挡风墙的影响可以近似考虑风墙顶部高程（H+Hw）与高程H之间的流动条件，如图2.4所示，根据上述假设，并考虑在极端条件下Hw（Hw=Hwm）很大，以致很少有回流发生，并且接近风墙顶部的周围空气速度很小。在这个特殊的条件下，空冷塔出口的静压近似等于环境静止压力，由这些假设，应用能量方程
图2.4 带挡风墙的空冷换热器的流动示意图
式中 vj——蒸汽分配管出口平均速度，方向沿竖直向上，并且假设速度大小在离开挡风墙前后保持不变。
由于
将式（2.23）代入式（2.22）可以得到
假设随着风墙高度的增加，回流近似线性减少，式（2.21）可以扩展成为
当Hw=Hwm时，热回流等于零，于是a=1，把式（2.24）代入式（2.25）得到
其中 
式中 FrD——基于风墙高度的密度弗劳德数。
因此式（2.26）即为无风条件下一个单元空冷塔下热回流与来流、空冷塔几何尺寸之间的关系。
对于有风条件下热回流的问题，从空冷散热器管束排出的热气流在上升的过程中，除了受热浮力外，还有来流惯性力的作用。此时的空冷塔周围流态复杂，因此，热浮力和惯性力的相对大小，直接决定热气流的走向，进而影响塔下热回流的大小。下式给出有风条件下与无风条件下热回流的关系，即
式（2.27）从理论上很难分析热回流的大小，只能通过模型试验、数值模拟和现场测试的方法来得到。
有关发电厂直接空冷系统散热特性研究的文章
- 详细阅读
-
热-力耦合模型优化方案详细阅读
所以，对于切削加工过程中温度和应力的耦合问题，需要按热-力耦合的方法求解。工件还受到外部节点力载荷和分布载荷及体力载荷作用，总的等效节点力为式中，Δ{R}ed、Δ{R}ep、Δ{R}eF分别是外部节点力载荷、分布载荷和体力载荷的等效节点力。......
2023-06-27
-
金属锻造性能分析及优化方案详细阅读
金属的锻造性能是衡量金属材料利用锻压加工方法成形的难易程度，是金属的工艺性能指标之一。金属的锻造性能常用金属的塑性和变形抗力这两个指标来衡量。合金钢中合金元素的含量增多，锻造性能变差。金属组织内部有缺陷，如铸锭内部有缩松、气孔等缺陷，将引起金属的塑性下降，锻造时易出现断裂等现象。......
2023-06-28
-
仿真设计及性能分析优化方案详细阅读
图9-17未调度任务优先级之和比较图9-18总能耗比较图9-19任务调度完成时刻比较由图9-17、图9-18、图9-19可知，在选取的6个仿真场景中，MNSGA-Ⅱ对于目标函数f 1，f 2和f 3的优化效果均优于MOGA，其中未调度任务优先级权值之和的平均值降低了66.77%，总能耗平均值降低了69.73%，任务调度完成用时平均值降低了35.27%。......
2023-07-02
-
小规格断路器的热分析优化详细阅读
三相断路器有三个极，这里分析一个极的发热。图5-10是由仿真结果获得的断路器产生的热量通过各部分散出的分配比例，由图可以看出总的热量是3.10W，其中差不多有三分之二的热量由对流散出，而一半以上的热量是由连接导线散出，由此可见，对断路器的热分析，必须考虑连接导线的作用。图5-7 电动机断路器图5-8 样机的模型图5-9 计算结果的导电回路温度分布图5-10 由仿真结果获得的各部分热量散失的分配比例......
2023-06-15
-
工艺系统热变形及解决方案详细阅读
机械加工中，工艺系统在各种热源的作用下产生一定的热变形。细长轴在顶尖间车削时，热变形将引起工件内部的热应力，造成工件热伸长，导致其弯曲变形。如图6-14所示的虚线表示车床的热变形。因而，必须采取措施控制工艺系统温度变化，保持温度稳定。当加工中工艺系统热变形不可避免地存在时，常采取一些补偿措施予以消除，例如数控机床中，滚珠丝杠工作时产生的热变形可采用“预拉法”予以消除。......
2023-06-29
-
碟式太阳能热发电系统的优化方案详细阅读
碟式太阳能热发电系统的主要特征是采用盘状抛物面镜聚光集热器，其结构从外形上看类似于大型抛物面雷达特性。图6-1 碟式太阳能热发电系统结构示意图图6-2为一个典型的碟式太阳能热发电系统示意图，它利用双轴跟踪的碟式聚光器将太阳能聚集到吸热器上，将来自回热器的高压空气加热到850℃，然后进入燃气轮机做功，该回热循环燃气轮机的压比约为2.5，当太阳能供应不足时，利用燃料进入燃烧室补燃，该系统的太阳能净发电效率高达30%。......
2023-06-23
-
仿真实验及结果分析优化方案详细阅读
图9-34比较了在不同任务规模下两种算法优化结果中的续传次数，MACA算法中的续传次数要低于NSGA-Ⅱ算法，平均减少了25.1%。图9-35是两种算法优化结果的资源负载失衡度，MACA算法与NSGA-Ⅱ算法结果相当，两算法的负载失衡度均在0.01以下。对本章场景仿真实验，分别得到整传调度和续传调度结果如图9-36和图9-37所示。......
2023-07-02
相关推荐