图4-6三峡工程通航建筑物的小包、大包布置方案图4-6三峡工程通航建筑物的小包、大包布置方案图4-7坝区河段淤积量变化过程试验结果显示，枢纽运行初期 ，通航建筑物上游采用短堤布置方案，永久船闸侧向取水口处于开敞水域内，通航建筑物上游水域内泥沙淤积亦不严重，水深较大，所以无论采用单闸取水，双闸取水或错开取水方式，水位波动都不大。根据这一设想，将取水口上布置了调节池，调节池面积分别为4000m2和9000m2。......
2023-06-22
三峡工程通航建筑物总体布置方案试验探究
【摘要】：升船机进口及船闸闸首的波动亦在0.4m 左右。这些数值均较大包方案为小。图4-9三峡工程航建筑物的全包布置方案 图4-10全包方案冲沙闸冲沙流态图清华坝区模型 “全包”方案的坝区各河段淤积和深泓线变化过程与其他方案基本相同，但隔流堤 “全包”方案的维护了永久船闸与升船机引航道的水流条件，减少了无隔流堤时的回流淤积。由于水流与坝面的剪切，还有可能产生立轴旋涡，影响建筑物的安全。
全包方案将临时船闸放在隔流堤内并将临时船闸改为冲沙闸，如图4-9。
试验结果表明，由于全包方案隔流堤的面积达100万m2以上，比大包方案约增加15%，有效地降低了水位波动的幅度。当船闸侧向取水、通航流量为35000m3/s 和45000m3/s时，隔流堤内承船厢的水位波动值为0.42～0.43m;通航流量为56700m3/s时，承船厢的水位波动值为0.48m。升船机进口及船闸闸首的波动亦在0.4m 左右。这些数值均较大包方案为小。由于堤身位置在大包方案右侧，隔流堤内宽度一般增加50m 以上，最大的宽度增加200余米。过水面积的增加除在取水区形成一较大回流外，其余部位纵、横向流速的数值均较小。纵向流速小于0.8m/s，横向流速小于0.3m/s，在船闸闸首及升船机进口处，有一较大范围的静水区，对船队停泊及进闸均为有利(图4-10)。
图4-9 三峡工程航建筑物的全包布置方案 (王桂仙等，1996)
图4-10 全包方案冲沙闸冲沙流态图(双闸取水)(王桂仙等，1996)
清华坝区模型 “全包”方案的坝区各河段淤积和深泓线变化过程与其他方案基本相同，但隔流堤 “全包”方案的维护了永久船闸与升船机引航道的水流条件，减少了无隔流堤时的回流淤积。在30+2年以前，隔流堤内的累计淤积高程低于140.0m，不必清淤。口门区和连接段亦不需清淤。40～50年，隔流堤内的年平均清淤量约为50万m3，50～60年约为60万m3，60～70年约为70万m3，口门区和连接段的清淤量与隔流堤内的数量大致相当(图4-11～图4-14)。
图4-11 各特征年坝区河床纵剖面（横坐标为距坝里程）（王兴奎等，2000）
图4-12 各特征年坝区河床深泓线变化过程（王兴奎等，2000）
图4-13 隔流堤内的泥沙逐年淤积过程（王兴奎等，2000）
图4-14 隔流堤内泥沙累计淤积量变化（王兴奎等，2000）
枢纽运行到70+6年，坝前右岸的边滩已淤积到145m 高程以上，从坝区流态和坝前流态图中可以看出右电厂前的流态较差，主河道的水流从左电厂右段到溢流坝左段之间流向坝前，然后经溢流坝右段流向右电厂，即溢流坝右段和右电厂均为侧向进水，这将增大进水口的阻力、减小过流能力(王兴奎等，2000)。由于水流与坝面的剪切，还有可能产生立轴旋涡，影响建筑物的安全。从右漂孔前的流态可以看出，水流以向右流动为主，排漂效果微小(图4-15～图4-17)。
图4-15 实测坝前段表面流速分布(30+2年)
图4-16 实测坝前段表面流速分布 (70+6年)
图4-17 全包方案70+6年坝前流态图 (Q=45000m3/s)
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