通过以上方法，活性聚能侵彻体在混凝土面层/碎石层中爆炸时，跑道毁伤模式及毁伤面积如图5.17所示。图5.20大质量剩余活性聚能侵彻体内爆作用机理图5.21跑道毁伤模式及毁伤面积综上，要实现对跑道目标的高效内爆毁伤，就要求活性聚能战斗部爆炸形成活性聚能侵彻体，可侵至跑道结构一定深度处发生爆炸，持续释放大量化学能。......
2023-06-18
特级跑道对飞机毁伤的影响分析
【摘要】：活性聚能战斗部结构及活性药型罩材料相同时，弹靶作用条件不同，尤其是炸高不同，活性聚能侵彻体的成形特性、微元速度分布特性、侵彻跑道行为、随进爆炸行为不同，对一级跑道毁伤效应差异显著。图5.12在炸高为1.0 CD的条件下活性聚能战斗部作用特级跑道过程在0.5 CD、1.0 CD和1.5 CD 3种炸高条件下，活性聚能战斗部对特级跑道毁伤效应如图5.13所示，对应毁伤效应数据列于表5.1。
活性聚能战斗部结构及活性药型罩材料相同时，弹靶作用条件不同，尤其是炸高不同，活性聚能侵彻体的成形特性、微元速度分布特性、侵彻跑道行为、随进爆炸行为不同，对一级跑道毁伤效应差异显著。
在炸高为1.0 CD的条件下活性聚能战斗部作用特级跑道过程如图5.12所示。t=0.26 ms时，主装药爆炸，爆轰产物开始扩散，产生的冲击波和爆轰产物强烈压缩活性药型罩，开始形成活性聚能侵彻体。t=1.53 ms时，主装药爆轰产生的火光范围继续扩大，活性聚能侵彻体通过动能对跑道产生侵彻作用。随着主装药爆轰产物继续扩散，火焰范围进一步扩大，活性聚能侵彻体侵至跑道一定深度处后，开始发生爆炸。t=37.8 ms时，活性聚能侵彻体反应产物急剧膨胀，产生黑烟扩散，直至t=180 ms时，混凝土碎块产生抛掷效应。
图5.12 在炸高为1.0 CD的条件下活性聚能战斗部作用特级跑道过程
在0.5 CD、1.0 CD和1.5 CD 3种炸高条件下，活性聚能战斗部对特级跑道毁伤效应如图5.13所示，对应毁伤效应数据列于表5.1。可以看出，炸高为0.5 CD时，跑道混凝土面层产生显著侵孔，沿侵孔形成数条径向裂纹，跑道结构内部形成较大爆腔，且形成环向贯穿裂纹，跑道整体隆起明显，但碎裂跑道混凝土面层介质未发生显著抛掷效应。炸高增加至1.0 CD时，跑道除产生径向、环向裂纹、炸坑、隆起等毁伤效应外，混凝土面层严重碎裂，抛掷效应显著。但炸高继续增加至1.5 CD，混凝土面层隆起，裂纹的数量、宽度均显著减小，跑道靶标中心仅产生较小侵孔及炸坑，炸坑周围一定距离处产生少量环向裂纹。
图5.13 特级跑道毁伤效应
表5.1 特级跑道毁伤效应数据
活性聚能战斗部反跑道威力发挥主要取决于活性聚能侵彻体侵彻深度及材料含能水平。在活性聚能战斗部结构及活性药型罩材料相同的条件下，炸高为0.5 CD时，由于炸高较小，作用混凝土面层时，活性聚能侵彻体未完全拉伸成形，整体长度及速度梯度较小，导致对跑道侵彻深度较小。剩余活性聚能侵彻体内爆能量耗散较多，混凝土面层仅产生显著径向、环向裂纹及炸坑，但抛掷效应较弱。相比于炸高为0.5 CD和1.0 CD时，活性聚能侵彻体成形及速度梯度分布特性更好，侵彻能力大幅提升，剩余活性聚能侵彻体进入碎石层爆炸。由于炸点深度增加，爆炸能量耗散效应减弱，内爆载荷冲量增加，导致炸坑、径向裂纹、隆起进一步增大，抛掷效应显著，跑道破坏严重。炸高继续增加至1.5 CD，从活性聚能侵彻体成形至作用跑道混凝土面层的时间增加，活性聚能侵彻体在微元速度梯度的作用下发生断裂，侵彻能力大幅下降，侵至跑道结构较浅处发生爆炸，大部分爆炸能量向空气中耗散，在较小的爆炸载荷及冲量的作用下，跑道仅产生小侵孔、小炸坑及少量裂纹。
有关活性毁伤增强聚能战斗部技术的文章
- 详细阅读
-
一级跑道毁伤效应分析详细阅读
在相同弹靶作用条件下，活性药型罩质量不同，活性聚能侵彻体成形特性、活性材料含能量、激活延迟不同，对一级跑道毁伤效应差异显著。图5.15一级跑道毁伤效应表5.2一级跑道毁伤效应数据从毁伤效应角度看，对于给定的活性聚能战斗部结构，当跑道标靶参数与炸高确定时，毁伤效应主要取决于活性聚能侵彻体侵彻行为和随进爆炸剩余活性聚能侵彻体质量。......
2023-06-18
-
探究时空因素对回归分析的影响详细阅读
以多重共线性分析后确定的13个环境参数，将时空贝叶斯估计中的环境相关项变量分为3个时间相关项、9个空间相关项和1个时空相关项。表6.6三类犯罪事件的时空贝叶斯回归模型系数续表在建筑密度大的区域一般是以小型建筑、密集型建筑为主，区域内居民数量较多且素质有高有低，导致潜在罪犯的基数较大，同时，建筑密度大的区域路况一般较为复杂，犯罪成功率和逃脱率较高，因此在建筑密度越大的区域发生各类犯罪的几率越高。......
2023-06-15
-
电迁移对剪切试验的影响分析详细阅读
图11.5剪切试验中倒装芯片试样的光学照片对电迁移对焊料接头剪切行为的影响进行研究，图11.5所示为倒装芯片键合到有机基板上的组件的光学照片，其中大的白色箭头为施加在芯片上推动芯片的力，并对芯片和电路板间的焊料接头产生剪切力。图11.6所示为第二组施加电迁移的试样断口俯视图的SEM照片。剪切试验中菊花链交替失效的现象表明电迁移通过阴极界面处的孔洞形成弱化了阴极界面，这与拉伸试验的结果类似。......
2023-06-20
-
温度对溶胀工艺的影响分析详细阅读
温度对溶胀工艺的影响与NMMO浓度对溶胀工艺的影响不同，NMMO浓度的变化对其溶胀程度的影响有一个明显的拐点，当NMMO水溶液的浓度低于一定值时，其自身的性质就决定了不具备有效溶解纤维素的能力，溶胀能力也大幅度下降。......
2023-06-25
-
DLC膜对摩擦损失的影响分析详细阅读
图4.34DLC膜混合润滑损失的影响关系图4.34DLC膜混合润滑损失的影响关系图4.35镀膜对油膜厚度的影响由图4.35可以看出，对于DLC镀膜表面，油膜厚度要小于未镀膜的油膜厚度。其中一个主要原因是镀膜后微凸体接触载荷在平衡径向压作用力的作用减少，另外一个原因是DLC在边界润滑条件下表面摩擦系数仅是未镀膜表面摩擦系数的68%。镀膜对油膜摩擦力影响较小，镀膜对微凸体摩擦力较大。......
2023-06-23
-
点火提前角对燃烧过程的影响分析详细阅读
在火花塞布置方案采用方案1，原始点火提前角60°的基础上，对比分析了不同点火提前角对缸内燃烧过程的影响。图6.51所示分别为点火提前角为40°、50°时，在上止点前20°时的温度场和NO浓度场。即随着点火提前角的提前，在上止点时剩余的未燃混合气减少。从图6.53可以看出，随着点火提前角的增大，火焰发展期和快速燃烧期的相位不断提前。从图6.54缸内压力曲线可看出，点火提前角为上止点前60°时的压力峰值最大。......
2023-06-23
-
泥沙冲淤对环境的影响分析详细阅读
图8.2-1三峡水库各研究方案不同区间下泄流量年平均出现天数泥沙冲淤影响计算采用第5章一维非恒定流不平衡输沙水流泥沙数学模型研究成果。表8.2-5三峡水库泥沙冲淤计算方案8.2.3.1 水库泥沙淤积影响不同汛限水位方案运用50年，水库淤积量计算结果见表8.2-6和图8.2-2。......
2023-06-21
相关推荐